Normes de vibration pour les ventilateurs. Installation de ventilateurs. Lutte contre le bruit et les vibrations Mesures avec capteurs sans contact

L'augmentation des vibrations du ventilateur est l'un de ses principaux "problèmes", provoquant une défaillance prématurée des unités, des pièces, de la roue, des pales, des supports de palier, des accouplements, la destruction de la fondation et du ventilateur lui-même dans son ensemble.

Raisons de vibration du ventilateur :

• déséquilibre de l'arbre ;
• désalignement de l'entraînement;
• usure ou endommagement des roulements ;
• défauts dans la partie électromagnétique de l'entraînement (moteur électrique);
• défauts dans les engrenages (s'il y a une boîte de vitesses intermédiaire);
• l'influence des forces aérohydrodynamiques ;
• phénomènes de résonance, etc.

Le niveau de vibration des ventilateurs reflète le plus fidèlement l'état technique actuel du ventilateur, la qualité de son assemblage et de son installation. En d'autres termes, en contrôlant le niveau de vibration du ventilateur, il est possible d'identifier tous les défauts mentionnés ci-dessus et de prendre des mesures opportunes pour les éliminer, garantissant un fonctionnement sans problème du ventilateur.

La technique de mesure des vibrations pour les ventilateurs industriels jusqu'à 300 kW est réglementée par GOST ISO 10816-3. Dans cet article, nous examinerons les ventilateurs industriels d'une capacité allant jusqu'à 300 kW et une méthode de surveillance de leur état vibratoire afin de déterminer un certain niveau de vibration de base et la tendance de son changement.

Tout d'abord, notons que tous les ventilateurs industriels d'une puissance jusqu'à 300 kW sont classés selon le niveau de vibration et de balourd admissible dans la catégorie BV (voir tableau 1) :

Conformément aux exigences de GOST 31350-2007 (ISO 14694: 2003), les mesures de vibrations sont effectuées sur des supports de palier dans des directions perpendiculaires à l'axe de rotation de l'arbre. Les points de mesure recommandés sont indiqués sur la fig. un.


a) pour ventilateur axial horizontal


b) pour ventilateur radial horizontal à simple aspiration

c) pour un ventilateur radial horizontal d'entrée double face

d) pour ventilateur axial vertical

Figure 1. Points et directions des mesures de vibration des ventilateurs

Les mesures de vibrations absolues sur supports de roulements sont réalisées à l'aide de vibromètres BALTECH VP-3410 (série VibroPoint) avec capteurs à contact inertiel - piézoaccéléromètres (capteurs d'accélération). Lors de la prise de mesures, les exigences standard concernant la fiabilité de la fixation, le sens d'installation et l'absence d'effet significatif de la masse et de la taille du capteur sur les résultats de mesure doivent être strictement respectées. En général, l'incertitude de mesure totale est autorisée à ± 10 % du paramètre mesuré. Les vibromètres de la société BALTECH sont universels et permettent, selon les exigences du constructeur de ventilateurs, de mesurer trois paramètres vibratoires (déplacement vibratoire, vitesse vibratoire ou accélération vibratoire).

Les limites de vibration admissibles des ventilateurs pendant le fonctionnement sont indiquées dans le tableau 2. Il convient de noter qu'en raison de la masse et de la rigidité du système de support sur le site de fonctionnement, ces valeurs sont légèrement supérieures aux valeurs de vibration en usine. essais.

Tableau 2. Valeurs limites de vibration pendant le fonctionnement des ventilateurs.

Tous les nouveaux ventilateurs doivent atteindre le niveau de mise en service. Au fur et à mesure que le temps de fonctionnement et l'usure des pièces, le niveau de vibration du ventilateur augmente inévitablement, et lorsque le niveau "Avertissement" est atteint, il est nécessaire de rechercher les raisons de l'augmentation des vibrations et de prendre des mesures pour les éliminer. Le fonctionnement du ventilateur dans cet état doit être limité dans le temps jusqu'aux travaux de réparation.

Lorsque le niveau « Stop » est atteint, le ventilateur doit être immédiatement arrêté et des mesures doivent être prises pour éliminer les sources du niveau de vibration critique. Le non-respect de cette consigne pourrait entraîner de graves dommages pouvant entraîner la destruction du ventilateur. En général, sur la base des statistiques de fonctionnement des équipements de ventilation, il est jugé nécessaire de prendre des mesures pour éliminer les sources de vibrations accrues lorsque leur niveau dépasse la valeur de base de 1,6 fois ou de 4 dB.

Lors de la surveillance des vibrations d'un ventilateur, il est important de porter une attention particulière aux changements brusques du niveau de vibration au fil du temps. Un saut de vibration est une indication claire d'une sorte de dysfonctionnement, et dans ce cas, il est nécessaire d'inspecter le ventilateur et d'éliminer les défauts trouvés.

Dans certains cas, le déplacement de l'arbre par rapport au corps de palier est en outre mesuré à l'aide de capteurs de vibrations sans contact - induction, courants de Foucault, etc. en fonction du type et de la taille du palier lisse, de l'amplitude et de la direction de la charge, etc.

Tableau 3. Déplacement limite de l'arbre à l'intérieur du roulement

Il est plus pratique d'effectuer le contrôle des vibrations et la surveillance des vibrations des ventilateurs à l'aide d'un appareil portable "PROTON-Balance-II". Son principal avantage par rapport aux simples vibromètres est la possibilité d'équilibrer les ventilateurs dans leurs propres supports conformément aux exigences de GOST 31350-2007 (ISO 14694 : 2003), ainsi que de surveiller la température des ensembles de roulements et de surveiller la vitesse du ventilateur.

Pour se former à la méthode de mesure des vibrations des ventilateurs et acquérir des compétences pour travailler avec le vibromètre-équilibreur "PROTON-Balance-II" et d'autres vibromètres de la société "BALTECH", il est recommandé de suivre le cours TOP-103 " Fondamentaux du diagnostic vibratoire. Vibration des ventilateurs GOST »au centre de formation pour la formation avancée de notre entreprise à Saint-Pétersbourg, Astana ou à Lübeck (Allemagne).

Dans les activités du bureau de diagnostic des services de réparation entreprises métallurgiques l'équilibrage des roues des extracteurs de fumée et des ventilateurs dans leurs propres roulements est effectué assez souvent. L'efficacité de cette opération de réglage est importante en comparaison des petites modifications apportées au mécanisme. Ceci permet de définir l'équilibrage comme l'une des technologies à faible coût dans le fonctionnement des équipements mécaniques. La faisabilité de toute opération technique est déterminée par l'efficacité économique, qui repose sur l'effet technique de l'opération en cours ou les pertes éventuelles dues à l'exécution intempestive de cet impact.

La fabrication d'une roue dans une usine d'ingénierie n'est pas toujours une garantie de la qualité de l'équilibre. Dans de nombreux cas, les fabricants se limitent à l'équilibrage statique. L'équilibrage sur machines d'équilibrage est sans aucun doute une opération technologique nécessaire à la fabrication et après réparation de la roue. Cependant, il est impossible d'approcher les conditions de fonctionnement de la production (le degré d'anisotropie des supports, l'amortissement, l'influence des paramètres technologiques, la qualité de l'assemblage et de l'installation, et un certain nombre d'autres facteurs) aux conditions d'équilibrage sur les machines-outils.

La pratique a montré qu'une roue soigneusement équilibrée sur la machine doit en outre être équilibrée dans ses propres supports. Il est évident que l'état vibratoire insatisfaisant des unités de ventilation lors de la mise en service après installation ou réparation entraîne une usure prématurée du matériel. D'autre part, le transport de la roue à la machine d'équilibrage à plusieurs kilomètres de entreprise industrielle pas justifiée en termes de temps et de coûts financiers. Démontage supplémentaire, risque d'endommagement de la roue lors du transport, tout cela prouve l'efficacité de l'équilibrage sur site dans ses propres supports.

L'avènement des équipements modernes de mesure des vibrations permet d'effectuer un équilibrage dynamique sur le site d'exploitation et de réduire la charge vibratoire des supports dans les limites admissibles.

L'un des axiomes de l'opérabilité des équipements est le fonctionnement de mécanismes à faible niveau de vibration. Dans ce cas, l'impact d'un certain nombre de facteurs destructeurs affectant les unités de roulement du mécanisme est réduit. Dans le même temps, la durabilité des ensembles de roulements et du mécanisme dans son ensemble augmente et une mise en œuvre stable du processus technologique est assurée conformément aux paramètres spécifiés. En ce qui concerne les ventilateurs et les extracteurs de fumée, un faible niveau de vibration est largement déterminé par l'équilibre des roues, un équilibrage opportun.

Les conséquences du fonctionnement du mécanisme avec une augmentation des vibrations : destruction des ensembles de roulements, des portées de roulements, des fondations, augmentation de la consommation d'énergie électrique pour entraîner l'installation. Cet article examine les conséquences d'un équilibrage intempestif des turbines des extracteurs de fumée et des ventilateurs des ateliers des entreprises métallurgiques.

L'inspection des vibrations des ventilateurs de l'atelier du haut fourneau a montré que la principale raison de l'augmentation des vibrations est le déséquilibre dynamique des roues. Décision- l'équilibrage des roues dans leurs propres supports a permis de réduire le niveau global de vibration 3 ... 5 fois, à un niveau de 2,0 ... 3,0 mm / s en fonctionnement sous charge (Figure 1). Cela a permis d'augmenter de 5 à 7 fois la durée de vie des roulements. Il a été déterminé que pour les mécanismes du même type, il existe une dispersion importante des coefficients d'influence dynamique (plus de 10 %), ce qui détermine le besoin d'équilibrage dans leurs propres supports. Les principaux facteurs influençant l'étalement des coefficients d'influence sont : l'instabilité des caractéristiques dynamiques des rotors ; écart des propriétés du système par rapport à la linéarité ; erreurs dans l'installation des poids de contrôle.

Figure 1 - Niveaux maximaux de vitesse de vibration (mm/s) des supports de palier des ventilateurs avant et après équilibrage

mais)	b)
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Figure 2 - Usure érosive inégale des aubes de la roue

Parmi les raisons du déséquilibre des turbines des extracteurs de fumée et des ventilateurs, il convient de souligner :

1. Usure inégale des aubes (figure 2), malgré la symétrie de la roue et une vitesse de rotation importante. La raison de ce phénomène peut résider dans le caractère aléatoire sélectif du processus d'usure causé par des facteurs externes et les propriétés internes du matériau. Il est nécessaire de prendre en compte les écarts réels de la géométrie des aubes par rapport au profil de conception.

Figure 3 - Adhésion de matériaux poussiéreux sur les aubes de la roue :

a) extracteur de fumée d'usine d'agglomération ; b) pompe à vapeur CCM

3. Conséquences de la réparation des pales dans les conditions de travail sur le site d'installation. Parfois, un déséquilibre peut être causé par la manifestation de fissures initiales dans le matériau des disques et des aubes des roues. Par conséquent, avant l'équilibrage, une inspection visuelle approfondie de l'intégrité des éléments de la roue doit être effectuée (Figure 4). Le soudage des fissures détectées ne peut garantir un fonctionnement sans problème à long terme du mécanisme. Les cordons de soudure servent de concentrateurs de contraintes et de sources supplémentaires d'amorçage de fissures. Il est recommandé d'utiliser cette méthode de restauration uniquement en dernier recours, afin d'assurer un fonctionnement pendant un court intervalle de temps, permettant de continuer le fonctionnement jusqu'à la fabrication et le remplacement de la roue.

Figure 4 - Fissures des éléments de roue :

a) le disque principal ; b) les lames au point d'attache

Dans le fonctionnement des mécanismes de type rotatif, les valeurs admissibles des paramètres de vibration jouent un rôle important. L'expérience pratique a montré que le respect des recommandations de GOST ISO 10816-1-97 « Vibration. La surveillance de l'état des machines sur la base des résultats des mesures de vibrations sur les pièces non tournantes "par rapport aux machines de la classe 1, permet un fonctionnement à long terme des désenfumages. Pour évaluer l'état technique, il est proposé d'utiliser les valeurs et règles suivantes :

• la valeur de la vitesse de vibration 1,8 mm/s, détermine la limite de fonctionnement de l'équipement sans limite de temps et le niveau d'achèvement souhaité de l'équilibrage de la roue dans ses propres supports ;
• les valeurs de vitesse de vibration comprises entre 1,8 et 4,5 mm / s permettent à l'équipement de fonctionner pendant une longue période avec une surveillance périodique des paramètres de vibration;
• des valeurs de vitesse de vibration supérieures à 4,5 mm / s observées sur une longue période de temps (1 ... 2 mois) peuvent entraîner des dommages aux éléments de l'équipement ;
• les valeurs de vitesse de vibration comprises entre 4,5 ... 7,1 mm / s permettent à l'équipement de fonctionner pendant 5 ... 7 jours avec un arrêt ultérieur pour réparations;
• les valeurs de vitesse de vibration comprises entre 7,1 ... 11,2 mm / s permettent à l'équipement de fonctionner pendant 1 ... 2 jours avec un arrêt ultérieur pour réparations;
• les valeurs de vitesse de vibration supérieures à 11,2 mm/s ne sont pas autorisées et sont considérées comme des urgences.

Une situation d'urgence est considérée comme une perte de contrôle sur l'état technique de l'équipement. Pour évaluer l'état technique des moteurs électriques d'entraînement, GOST 20815-93 «Machines électriques tournantes. Vibrations mécaniques de certains types de machines avec une hauteur d'axe de rotation de 56 mm et plus. Mesure, évaluation et valeurs admissibles", qui détermine la valeur de la vitesse de vibration 2,8 mm / s comme admissible pendant le fonctionnement. Il convient de noter que la marge de sécurité du mécanisme lui permet de résister à des valeurs de vitesse de vibration plus élevées, mais cela entraîne une forte diminution de la durabilité des éléments.

Malheureusement, l'installation de masses de compensation lors de l'équilibrage ne permet pas d'évaluer la diminution de la durabilité des ensembles de roulements et l'augmentation des coûts énergétiques avec l'augmentation des vibrations des désenfumages. Les calculs théoriques conduisent à des pertes de puissance vibratoire sous-estimées.

Des forces supplémentaires agissant sur les supports de palier, avec un rotor déséquilibré, conduisent à une augmentation du moment de résistance à la rotation de l'arbre du ventilateur et à une augmentation de l'électricité consommée. Des forces destructrices apparaissent qui agissent sur les agencements de roulements et les éléments de mécanisme.

Pour évaluer l'efficacité de l'équilibrage des rotors de soufflante ou des actions de réparation supplémentaires pour réduire les vibrations, dans les conditions de fonctionnement, il est possible d'analyser les données suivantes.

Paramètres de réglage: type de mécanisme; Puissance motrice; Tension; fréquence de rotation; poids; paramètres de base du flux de travail.

Paramètres initiaux: vitesse de vibration aux points de contrôle (RMS dans la plage de fréquence 10 ... 1000 Hz); courant et tension de phase.

Réparations effectuées: valeurs de la charge d'essai installée ; serrage terminé des connexions filetées; centrage.

Valeurs des paramètres après les actions effectuées: vitesse de vibration; courant et tension de phase.

Dans des conditions de laboratoire, des études ont été menées pour réduire la consommation électrique du moteur du ventilateur D-3 grâce à l'équilibrage du rotor.

Résultats de l'expérience n°1.

Vibration initiale: verticale - 9,4 mm / s; axiale - 5,0 mm / s.

Courant de phase : 3,9 A ; 3,9 A ; 3,9 A. Valeur moyenne - 3,9 A.

Vibration après équilibrage: verticale - 2,2 mm / s; axiale - 1,8 mm / s.

Courant de phase : 3,8 A ; 3,6 A ; 3,8 A. Valeur moyenne - 3,73 A.

Diminution des paramètres de vibration : direction verticale - 4,27 fois ; direction axiale 2,78 fois.

Diminution des valeurs actuelles : (3,9 - 3,73) × 100 % 3,73 = 4,55 %.

Résultats de l'expérience #2.

Vibration initiale.

Point 1 - palier frontal du moteur électrique: vertical - 17,0 mm / s; horizontale - 15,3 mm / s; axiale - 2,1 mm / s. Vecteur de rayon - 22,9 mm / s.

Point 2 - palier libre du moteur électrique: vertical - 10,3 mm / s; horizontale - 10,6 mm / s; axiale - 2,2 mm / s.

Le rayon vecteur de la vitesse de vibration est de 14,9 mm / s.

Vibration après équilibrage.

Point 1 : vertical - 2,8 mm/s ; horizontale - 2,9 mm / s; axiale - 1,2 mm / s. Le rayon vecteur de la vitesse de vibration est de 4,2 mm/s.

Point 2: vertical - 1,4 mm / s; horizontale - 2,0 mm / s; axiale - 1,1 mm / s. Vecteur de rayon de la vitesse de vibration - 2,7 mm / s.

Réduction des paramètres de vibration.

Composantes pour le point 1 : vertical - 6 fois ; horizontal - 5,3 fois; axial - 1,75 fois; vecteur de rayon - 5,4 fois.

Composantes pour le point 2 : vertical - 7,4 fois ; horizontal - 5,3 fois; axial - 2 fois, rayon vecteur - 6,2 fois.

Indicateurs énergétiques.

Avant l'équilibrage. Consommation électrique en 15 minutes - 0,69 kW. La puissance maximale est de 2,96 kW. La puissance minimale est de 2,49 kW. Puissance moyenne - 2,74 kW.

Après équilibrage. Consommation électrique en 15 minutes - 0,65 kW. La puissance maximale est de 2,82 kW. La puissance minimale est de 2,43 kW. Puissance moyenne - 2,59 kW.

Diminution des performances énergétiques. Consommation électrique - (0,69 - 0,65) × 100 % / 0,65 = 6,1 %. Puissance maximale - (2,96 - 2,82) × 100 % / 2,82 = 4,9 %. Puissance minimale - (2,49 - 2,43) × 100 % / 2,43 = 2,5 %. Puissance moyenne - (2,74 - 2,59) / 2,59 × 100 % = 5,8 %.

Des résultats similaires ont été obtenus dans des conditions de production lors de l'équilibrage du ventilateur VDN-12 d'un four méthodique de chauffage à trois zones d'un laminoir de tôles. La consommation d'électricité en 30 minutes était de 33,0 kW, après équilibrage - 30,24 kW. La diminution de la consommation d'électricité dans ce cas était de (33,0 - 30,24) × 100 % / 30,24 = 9,1 %.

Vitesse de vibration avant équilibrage - 10,5 mm / s, après équilibrage - 4,5 mm / s. Diminution des valeurs de vitesse de vibration - 2,3 fois.

La réduction de la consommation d'énergie de 5% pour un moteur de ventilateur de 100 kW entraînera des économies annuelles d'environ 10 000 hryvnia. Ceci peut être réalisé en équilibrant le rotor et en réduisant les charges de vibration. Dans le même temps, il y a une augmentation de la durée de vie des roulements et une diminution du coût de l'arrêt de la production pour les travaux de réparation.

L'un des paramètres permettant d'évaluer l'efficacité de l'équilibrage est la fréquence de rotation de l'arbre du ventilateur. Ainsi, lors de l'équilibrage de l'extracteur de fumée DN-26, une augmentation de la fréquence de rotation du moteur électrique AOD-630-8U1 a été enregistrée après l'installation d'un poids de correction et une diminution de la vitesse de vibration des supports de roulement. Vitesse de vibration du support de roulement avant équilibrage : vertical - 4,4 mm/s ; horizontale - 2,9 mm / s. La fréquence de rotation avant équilibrage est de 745 tr/min. Vitesse de vibration du support de roulement après équilibrage : vertical - 2,1 mm/s ; horizontale - 1,1 mm / s. La fréquence de rotation après équilibrage est de 747 tr/min.

Caractéristiques techniques du moteur asynchrone AOD-630-8U1 : nombre de paires de pôles - 8 ; vitesse de rotation synchrone - 750 tr/min; puissance nominale - 630 kW; moment nominal - 8130 N / m; vitesse nominale -740 tr/min; MPUSK / INOM - 1.3 ; tension - 6000 V; efficacité - 0,948; cosφ = 0,79 ; facteur de surcharge - 2.3. Basé Charactéristiques mécaniques moteur asynchrone AOD-630-8U1, une augmentation de la vitesse de rotation de 2 tr/min est possible avec une diminution du couple de 1626 N/m, ce qui entraîne une diminution de la consommation électrique de 120 kW. C'est près de 20 % de la puissance nominale.

Une relation similaire entre la fréquence de rotation et la vitesse de vibration a été enregistrée pour les moteurs asynchrones des ventilateurs des unités de séchage lors des travaux d'équilibrage (tableau).

Tableau - Valeurs de la vitesse de vibration et de la fréquence de rotation des moteurs de ventilateur

Amplitude de la vitesse de vibration de la composante de la fréquence de rotation, mm / s	Fréquence de rotation, tr/min
	2910
	2906
	2902
10,1	2894
13,1	2894

La relation entre la vitesse de rotation et la valeur de la vitesse de vibration est représentée sur la figure 5, l'équation de la ligne de tendance et la précision de l'approximation y sont également indiquées. L'analyse des données obtenues indique la possibilité d'un changement progressif de la vitesse de rotation à différentes valeurs de vitesse de vibration. Ainsi, les valeurs de 10,1 mm/s et 13,1 mm/s correspondent à une valeur de la vitesse de rotation - 2894 tr/min, et les valeurs de 1,6 mm/s et 2,6 mm/s correspondent aux fréquences de 2906 tr/min et 2910 tr/min Sur la base de la dépendance obtenue, il est également possible de recommander les valeurs de 1,8 mm/s et 4,5 mm/s comme limites des conditions techniques.

Figure 5 - La relation entre la vitesse de rotation et la valeur de la vitesse de vibration

À la suite de la recherche, il a été établi.

1. L'équilibrage des roues dans les propres roulements des désenfumages des unités métallurgiques permet une réduction significative de la consommation d'énergie et une augmentation de la durée de vie des roulements.

Causes de dommages aux machines à traction

Les causes d'endommagement des machines à traction pendant le fonctionnement peuvent être des raisons mécaniques, électriques et aérodynamiques.

Les raisons mécaniques sont :

Déséquilibre de la roue en raison de l'usure ou des dépôts de cendres (poussière) sur les aubes ;
- usure des éléments d'accouplement : desserrage du manchon de roue sur l'arbre ou desserrage de la rallonge de roue ;
- desserrage des boulons de fondation (en l'absence de contre-écrous et de blocages non fiables contre le desserrage des écrous) ou rigidité insuffisante des structures porteuses des machines ;
- l'affaiblissement du serrage des boulons d'ancrage des logements de paliers dû à l'installation sous eux lors du centrage des joints non calibrés ;
- alignement insatisfaisant des rotors du moteur électrique et de la machine à traction ;
- échauffement excessif et déformation de la gaine en raison de l'augmentation de la température des fumées.

Cause électrique dans la nature est une grande irrégularité de l'entrefer entre le rotor et le stator du moteur électrique.

Raison aérodynamique il y a une performance différente sur les côtés des extracteurs de fumée à double entrée, ce qui peut se produire lorsque les cendres du réchauffeur d'air sont dérivées d'un côté ou que les registres et les aubes directrices sont mal réglés.

Dans les poches d'aspiration et les escargots des machines à traction transportant un environnement poussiéreux, les coquilles, ainsi que les entonnoirs d'aspiration des escargots, sont soumis à la plus grande usure abrasive. Les côtés plats des escargots et les poches s'usent moins. Sur les extracteurs de fumée axiaux des chaudières, le gilet pare-balles est le plus usé aux emplacements des aubes directrices et des roues à aubes. L'intensité de l'usure augmente avec l'augmentation du débit et de la concentration de poussière de charbon ou de particules de cendres dans celui-ci.

Causes des vibrations dans les machines à traction

Les principales causes de vibration des extracteurs de fumée et des ventilateurs peuvent être :

a) équilibrage insatisfaisant du rotor après réparation ou déséquilibre pendant le fonctionnement en raison d'une usure inégale et d'un endommagement des aubes au niveau de la roue ou d'un endommagement des roulements ;
b) alignement incorrect des arbres des machines à moteur électrique ou désalignement de ceux-ci en raison de l'usure de l'accouplement, de l'affaiblissement de la structure de support du roulement, de la déformation des garnitures sous eux, lorsqu'après l'alignement, de nombreux joints minces non calibrés sont laissés, etc. ;
c) un échauffement accru ou irrégulier du rotor du ventilateur, ce qui a provoqué une déviation de l'arbre ou une déformation de la roue ;
d) dérive unilatérale du réchauffeur d'air par les cendres, etc.

Les vibrations augmentent lorsque les vibrations naturelles de la machine et des structures de support coïncident (résonance), ainsi que lorsque la structure n'est pas assez rigide et que les boulons de fondation sont desserrés. Les vibrations qui en résultent peuvent entraîner l'affaiblissement des assemblages boulonnés et des goupilles d'embrayage, des clavettes, un échauffement et une usure accélérée des roulements, la rupture des boulons de fixation des boîtiers de roulement, le lit et la destruction des fondations et de la machine.

La prévention et l'élimination des vibrations des machines à traction nécessitent des mesures complexes.

Lors de la réception et de la livraison du quart, ils écoutent les désenfumages et ventilateurs en fonctionnement, vérifient l'absence de vibrations, de bruits anormaux, l'état de fonctionnement de la fixation à la fondation de la machine et du moteur électrique, la température de leurs roulements , et le fonctionnement de l'accouplement. La même vérification est effectuée lors de la marche autour de l'équipement pendant un quart de travail. Si des défauts menaçant un arrêt d'urgence sont détectés, ils informent le chef de quart de prendre les mesures nécessaires et d'augmenter la surveillance de la machine.
Les vibrations des machines tournantes sont éliminées par l'équilibrage et le centrage à commande électrique. Avant l'équilibrage, effectuez les réparations nécessaires sur le rotor et les roulements de la machine.

Causes d'endommagement des roulements

Les roulements et paliers lisses sont utilisés dans les machines à traction. Pour les paliers lisses, des chemises de deux conceptions sont utilisées: à alignement automatique avec une surface d'appui sphérique et cylindrique (rigide) de la chemise atterrissant dans le boîtier.

Dégâts de roulement peut être dû à la surveillance du personnel, à des défauts de fabrication, à des réparations et à un assemblage insatisfaisants, et en particulier à une lubrification et un refroidissement médiocres.
Les anomalies de roulement sont indiquées par une élévation de température (au-dessus de 650 ° C) et un bruit caractéristique ou un cognement dans le boîtier.

Les principales raisons des températures de roulement plus élevées sont :

Contamination, quantité insuffisante ou fuite de graisse des roulements, inadéquation du lubrifiant aux conditions de fonctionnement des machines de soufflage (huile trop épaisse ou liquide), remplissage excessif des roulements en graisse ;
- l'absence de jeux axiaux dans le corps de palier, nécessaires pour compenser l'allongement thermique de l'arbre ;
-petit jeu d'atterrissage radial du roulement ;
-petit jeu de roulement radial de travail ;
- grippage de la bague de graissage dans les paliers lisses avec très haut niveau huile qui interfère avec la libre rotation de la bague ou endommage la bague ;
- usure et détérioration des roulements :
les pistes et les éléments roulants sont émiettés,
fissure sur les bagues de roulement,
la bague intérieure du roulement est lâche sur l'arbre,
écrasement et rupture de rouleaux, séparateurs, qui s'accompagne parfois d'un coup dans le roulement ;
- violation du refroidissement des roulements ayant un refroidissement par eau ;
- déséquilibre de la roue et vibrations, qui aggravent fortement les conditions de charge des roulements

Les roulements deviennent impropres à un fonctionnement ultérieur en raison de la corrosion, de l'usure par abrasion et par fatigue, de la destruction des cages. L'usure rapide des roulements se produit lorsqu'il y a un jeu radial de travail négatif ou nul en raison de la différence de température entre l'arbre et le boîtier, un jeu radial initial mal sélectionné ou un roulement mal sélectionné et exécuté du roulement sur l'arbre ou dans le boîtier , etc.

Lors de l'installation ou de la réparation de machines à traction, les roulements ne doivent pas être utilisés s'ils ont :

Fissures sur les anneaux, les cages et les éléments roulants ;
- entailles, bosses et écaillage sur les chenilles et les corps roulants ;
- éclats sur les bagues, côtés travaillants des bagues et éléments roulants ;
- séparateurs avec soudure et rivetage détruits, avec affaissement inadmissible et espacement inégal des fenêtres ;
- teinter les couleurs sur les anneaux ou les éléments roulants ;
- méplats longitudinaux sur rouleaux ;
- jeu excessif ou rotation serrée ;
- magnétisme résiduel.

Si les défauts indiqués sont détectés, les roulements doivent être remplacés par des neufs.

Afin de ne pas endommager les roulements lors du démontage, les exigences suivantes doivent être respectées :

La force doit être transmise à travers l'anneau ;
- la force axiale doit coïncider avec l'axe de l'arbre ou du carter ;
- les chocs sur le roulement sont strictement interdits, ils doivent être transmis par une galerie de métal mou.

Des méthodes de montage et de démontage des roulements par pression, thermique et par choc sont utilisées. Si nécessaire, vous pouvez utiliser ces méthodes en combinaison.

Lors du démontage des supports de roulement, les éléments suivants sont surveillés :

État et dimensions des surfaces d'appui du carter et de l'arbre ;
-qualité d'installation du roulement,
- centrage du corps par rapport à l'arbre ;
-jeu radial et jeu axial,
- l'état des corps roulants, des séparateurs et des anneaux ;
- légèreté et absence de bruit lors de la rotation.

Les pertes les plus importantes se produisent lorsqu'elles sont placées à proximité immédiate de la sortie de la machine à n'importe quel tour. Un diffuseur doit être installé directement derrière la sortie de la machine pour réduire les pertes de charge. Lorsque l'angle d'ouverture du diffuseur est supérieur à 200, l'axe du diffuseur doit être dévié dans le sens de rotation de la roue de telle sorte que l'angle entre le prolongement de la virole de la machine et à l'extérieur le diffuseur était d'environ 100. Lorsque l'angle d'ouverture est inférieur à 200, le diffuseur doit être symétrique ou avec le côté extérieur, qui est une continuation de la coque de la machine. La déviation de l'axe du diffuseur dans le sens opposé entraîne une augmentation de sa résistance. Dans un plan perpendiculaire au plan de la roue, le diffuseur est symétrique.

Causes de dommages aux roues et capots des aspirateurs de fumée

Le principal type d'endommagement des roues et des carters est extracteurs de fumée est l'usure abrasive lors du transport d'un environnement poussiéreux en raison des vitesses élevées et d'une forte concentration d'entraînement (cendres) dans les gaz de combustion. Le disque principal et les lames s'usent le plus intensément aux endroits de leur soudage. L'usure abrasive des roues à aubes incurvées vers l'avant est beaucoup plus importante que celle des roues à aubes incurvées vers l'arrière. Lors du fonctionnement des machines à tirage, une usure corrosive des roues à aubes est également observée lorsque du mazout sulfureux est brûlé dans le four.
Les zones d'usure des lames en tôle doivent être rechargées. L'usure des aubes et disques des rotors des désenfumages dépend du type de combustible brûlé et de la qualité des installations de collecte des cendres. Un mauvais fonctionnement des collecteurs de cendres entraîne leur usure intensive, réduit leur résistance et peut provoquer des déséquilibres et des vibrations des machines, et l'usure des carters entraîne des fuites, de la poussière et une mauvaise traction.

La réduction de l'intensité de l'usure érosive des pièces est obtenue en limitant la vitesse de rotation maximale du rotor de la machine. Pour les extracteurs de fumée, la vitesse de rotation est estimée à environ 700 tr/min, mais pas à plus de 980.

Les modes opératoires pour réduire l'usure sont : le travail avec un minimum d'excès d'air dans le four, l'élimination de l'aspiration d'air dans le four et les conduits de gaz et des mesures pour réduire les pertes par sous-combustion mécanique du combustible. Cela réduit la vitesse des gaz de combustion et la concentration de cendres et leur entraînement.

Raisons de la baisse de productivité des machines à traction

Les performances du ventilateur se détériorent lorsqu'il s'écarte des angles de conception des aubes de la turbine et des défauts de fabrication. Il faut considérer. que lors du surfaçage avec des alliages durs ou du renforcement de la pale par des plaquettes de soudage afin d'allonger leur durée de vie, une détérioration des caractéristiques de l'aspirateur peut se produire : les mêmes conséquences sont causées par une usure excessive et une mauvaise armure anti-usure du corps de l'aspirateur (une diminution des sections de passage, une augmentation des résistances internes). Les défauts du conduit gaz-air comprennent - les fuites, l'aspiration d'air froid à travers les trappes de soufflage et les endroits où elles sont encastrées dans le revêtement, les trous d'homme dans le revêtement de la chaudière. brûleurs inopérants, passages de dispositifs de soufflage permanents à travers le revêtement de la chaudière et les surfaces de chauffage de la queue, judas dans la chambre de combustion et les trous d'allumage des brûleurs, etc. En conséquence, le volume des gaz de combustion et, par conséquent, la résistance du chemin augmentent. La résistance au gaz augmente également lorsque le chemin est contaminé par des résidus focaux et lorsque la position relative des bobines du surchauffeur et de l'économiseur est perturbée (affaissement, entrelacement, etc.). La cause d'une augmentation soudaine de la résistance peut être une rupture ou un blocage dans la position fermée du volet ou du guide du ventilateur d'extraction.

L'apparition d'une fuite dans le conduit de gaz à proximité de l'aspirateur (un trou d'homme ouvert, une soupape d'explosif endommagée, etc.) entraîne une diminution du vide devant l'aspirateur et une augmentation de ses performances. La résistance du conduit au lieu de fuite diminue, car l'extracteur de fumée fonctionne davantage pour aspirer l'air de ces endroits, où la résistance est bien inférieure à celle du conduit principal, et la quantité de gaz de combustion prélevée par le conduit diminue .

Les performances de la machine se détériorent avec un débit accru de gaz à travers les espaces entre le tuyau d'admission et la roue. Normalement, le diamètre clair de la buse doit être inférieur de 1 à 1,5 % au diamètre de l'entrée de la turbine ; les jeux axiaux et radiaux entre le bord de la buse et l'entrée de la roue ne doivent pas dépasser 5 mm; le déplacement des axes de leurs trous ne doit pas dépasser 2-3 mm.

En fonctionnement, il est nécessaire d'éliminer rapidement les fuites dans les lieux de passage des arbres et à proximité des boîtiers dues à leur usure, dans les joints des connecteurs, etc.
S'il y a un conduit de dérivation de l'extracteur de fumée (course avant) avec un registre qui fuit, un retour des fumées émises dans le tuyau d'aspiration de l'extracteur de fumée est possible dans celui-ci.

La recirculation des fumées est également possible lorsque deux désenfumages sont installés sur la chaudière : via un désenfumage abandonné - vers un autre en fonctionnement. Lorsque deux désenfumages (deux ventilateurs) fonctionnent en parallèle, il faut s'assurer que leur charge est toujours la même, ce qui est surveillé en fonction des relevés des ampèremètres des moteurs électriques.

En cas de diminution de la productivité et de la pression lors du fonctionnement des machines à traction, vous devez vérifier :

Le sens de rotation du ventilateur (aspirateur de fumée) ;
-l'état des aubes de la roue (usure et précision de surfaçage ou de pose des garnitures) ;
- selon le gabarit - l'installation correcte des pales en fonction de leur position de conception et des angles d'entrée et de sortie (pour les nouvelles roues ou après le remplacement des pales) ;
-correspondance aux dessins d'exécution de la configuration de l'escargot et des parois de l'étui, de la languette et des interstices entre le confondeur ; précision de l'installation et exhaustivité de l'ouverture des volets avant et après le ventilateur (extracteur de fumée);
- la dépression avant l'extracteur, la pression après celle-ci et la pression après le ventilateur de soufflage et comparer avec la précédente ;
- la densité aux endroits de passage des arbres de la machine, si une fuite est détectée dans ceux-ci et dans le conduit d'air, l'éliminer ;
- la densité de l'aérotherme.

La fiabilité du fonctionnement des machines à tirage dépend en grande partie de l'acceptation minutieuse des mécanismes arrivant sur le site d'installation, de la qualité de l'installation, de la maintenance préventive et du bon fonctionnement, ainsi que de la facilité de service des instruments de mesure de la température des fumées la température de chauffage des roulements, d'un moteur électrique, etc...

Pour assurer un fonctionnement sans problème et fiable des ventilateurs et des extracteurs de fumée, il est nécessaire :
- surveiller systématiquement la lubrification et la température des roulements, éviter la contamination des huiles de graissage ;
- remplir les roulements avec de la graisse pas plus de 0,75, et à des vitesses élevées du mécanisme de soufflage - pas plus de 0,5 du volume du boîtier de roulement pour éviter de les chauffer. Le niveau d'huile doit être au centre du rouleau inférieur ou de la bille lors du remplissage d'huile des roulements. Le carter d'huile des roulements lubrifiés par bague doit être rempli jusqu'à la ligne rouge sur le voyant indiquant le niveau d'huile normal. Afin d'éliminer l'excès d'huile lorsque le boîtier est trop rempli au-dessus du niveau autorisé, le boîtier de roulement doit être équipé d'un tuyau de vidange ;
- assurer un refroidissement continu à l'eau des paliers du désenfumage ;
- pour pouvoir contrôler l'évacuation de l'eau de refroidissement des paliers, celle-ci doit être réalisée à travers des tuyaux ouverts et des entonnoirs de vidange.

Lors du démontage et du montage des paliers lisses, du remplacement de pièces, les opérations suivantes sont surveillées à plusieurs reprises :
a) vérifier l'alignement du carter par rapport à l'arbre et l'étanchéité de la demi-coque inférieure ;
b) mesure des jeux supérieurs, latéraux de la chemise et de l'étanchéité de la chemise par le couvercle du boîtier ;
c) l'état de la surface du régule de coulée de l'insert (déterminé en tapant avec un marteau en laiton, le son doit être net). La surface totale de pelage n'est pas autorisée à plus de 15% en l'absence de fissures aux endroits de pelage. Le pelage n'est pas autorisé dans la zone de l'épaule de poussée. La différence de diamètre pour les différentes sections de l'insert ne dépasse pas 0,03 mm. Dans les coussinets de surface de travail vérifier l'absence de lacunes, marques, entailles, cavités, porosité, inclusions étrangères. L'ellipticité au niveau des bagues de graissage n'est pas autorisée à plus de 0,1 mm, et la non-concentricité aux points d'épissure n'est pas autorisée à plus de 0,05 mm.

Le personnel de service doit :
- suivre les instruments pour que la température des fumées ne dépasse pas celle calculée ;
- effectuer selon le calendrier l'inspection et les réparations en cours des extracteurs de fumée et des ventilateurs avec vidange d'huile et rinçage des roulements, si nécessaire, élimination des fuites, vérification de l'exactitude et de la facilité d'ouverture des volets et des aubes directrices, de leur état de fonctionnement, etc. ;
- couvrir les ouvertures d'aspiration des ventilateurs de soufflage avec des filets ;
- faire une acceptation minutieuse des pièces de rechange fournies pour le remplacement lors de la révision et des réparations en cours des machines à traction (roulements, arbres, roues, etc.) ;
- tester les machines à traction après installation et révision, ainsi que la réception des unités individuelles lors du processus d'installation (fondations, cadres de support, etc.);
- Empêcher la mise en service des machines avec des vibrations de roulement de 0,16 mm à une vitesse de 750 tr/min, 0,13 mm à 1000 tr/min et 0,1 mm à 1500 tr/min.

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Riz. 6.7 (I - bon ; P - TS satisfaisant ; W - insatisfaisant).

Les limites données se réfèrent à des mesures dans les bandes d'octave dans lesquelles se situe f o. Lorsqu'elles sont mesurées en 1/3 d'octave, ces normes doivent être réduites de 1,2 fois.

6.7. Séparateurs centrifuges

L'évaluation des véhicules est effectuée en fonction de l'exactitude de leur fonctionnement, en particulier de la productivité, du degré de purification du carburant, des caractéristiques de démarrage et du fonctionnement des commandes. La présence de défauts est déterminée par le niveau d'impulsions de choc, de vibration, par inspection et contrôle non destructif.

Qualité leur travail est évalué par la teneur en eau du carburant et de l'huile (jusqu'à 0,01 %) et la teneur en impuretés mécaniques (particules métalliques ne dépassant pas 1 à 3 microns, particules de carbone ne dépassant pas 3 à 5 microns). La viscosité optimale du produit pétrolier lors de la séparation est de 13 à 16 cSt, et la viscosité limite est de 40 cSt. La teneur maximale en eau dans le carburant et l'huile traités est atteinte lorsque le séparateur est contrôlé à 65-40 % de la capacité nominale.

Le contrôle la puissance consommée par le séparateur (intensité du courant) lors du démarrage et du fonctionnement, ainsi que le temps de démarrage, permet de déterminer l'entraînement du véhicule du séparateur (frein, vis sans fin) et la qualité de l'autonettoyage du tambour. Avec un bon véhicule, le temps de départ devrait être inférieur à 7 minutes, avec un véhicule satisfaisant - (7-12) minutes. et insatisfaisant - plus de 12 minutes.

Avec un bon véhicule, le courant de charge sur le moteur du séparateur doit être compris entre 14,5 et 16,5 A, insatisfaisant - supérieur à 45 A (par exemple, pour un séparateur MARX 209).

Examen Le TS du séparateur peut être effectué en ouvrant et en fermant le tambour. Les éléments suivants sont possibles ici situations, par exemple, en cas de véhicule insatisfaisant ;

Le tambour ne se ferme pas lorsque de l'eau est fournie pour former un joint hydraulique, il ne s'écoule pas du tuyau d'eau séparé après 10-15 secondes;

Le tambour ne s'ouvre pas, le nettoyage du tambour ne se produit pas lorsque la soupape de commande du mécanisme est dans la position appropriée ;

Le tambour reste ouvert (ou s'ouvre) lorsque la vanne de commande du mécanisme est commutée dans la position correspondant à la séparation.

L'état du palier supérieur situé dans le dispositif amortisseur est évalué en mesurant le niveau d'impulsions de choc sur le boîtier de cage qui porte le dispositif amortisseur. La détermination du degré de TS est effectuée en établissant un changement relatif du niveau d'impulsions à partir d'un bon TS connu. Son augmentation en 2 fois indique la réalisation du roulement Valeur limite... L'état du palier inférieur de l'arbre vertical est surveillé en un point situé sur le boîtier de palier.

L'état des pompes à engrenages montées est surveillé par le niveau d'impulsions de choc sur le corps de pompe. Il convient de garder à l'esprit que le niveau d'impulsions de choc sur le corps de pompe augmente lors du fonctionnement avec un bon carburant.

Le niveau de vibration du séparateur par vitesse de vibration est déterminé aux fréquences de l'entraînement (f pr) et du tambour (f bar). Selon véhicule, il peut prévaloir à l'une de ces fréquences. Les niveaux de vitesse de vibration en fonction de la puissance pour différentes catégories de séparateurs de véhicules sont illustrés à la Fig. 6.8. ...

Normes de vibrations pour les séparateurs

Riz. 6.8. (I - bon TS ; P - satisfaisant ; III - insatisfaisant).

Les niveaux donnés de vitesse de vibration se réfèrent aux principaux éléments du séparateur (entraînements horizontaux et verticaux), le moteur électrique d'entraînement du séparateur et les pompes montées. Les normes se réfèrent à des mesures dans des bandes d'octave dans lesquelles se situent f pr et f bar. Lorsqu'elles sont mesurées en 1/3 d'octave, ces normes doivent être réduites de 1,2 fois.

Le niveau du séparateur TS peut également être déterminé lors de leur inspection en mesurant les unités (par exemple, détermination de la position du disque de pression et de contrôle en hauteur, l'articulation de la bague de verrouillage par les repères, la position en hauteur, le battement de la partie supérieure de l'arbre du tambour, l'interstice du joint du fond mobile du tambour) et contrôle de l'état de tous les joints. L'inspection de la vis sans fin et du frein est généralement associée au nettoyage et au démontage du tambour séparateur.

Contrôle non destructif du tambour et de son arbre dans la zone d'atterrissage du tambour et Connexion filetée sur l'arbre de l'écrou de fixation du tambour est effectué lors de la prochaine visite.

6.8. Compresseurs alternatifs

Leur TS peut être évalué en fonction du bon fonctionnement, en particulier, des performances et des paramètres air comprimé... La présence de défauts est déterminée par le niveau des impulsions de choc, les vibrations, la température des pièces, ainsi que lors de l'inspection et lors du processus de contrôle non destructif.

Comme de base la performance des compresseurs alternatifs est recommandée pour utiliser le déclassement relatif.

V = [(V out - V cc) / V out] * 100%, (6.4)

où V ref - capacité nominale ; m 3 / h

V кс = 163 * 10 3 - performances du compresseur pendant le contrôle ; m 3 / h;

V - le volume de la garde d'air, rempli pendant le contrôle, m 3;

P 1, P 2 - pression d'air dans la garde d'air, respectivement, au début et à la fin du contrôle, MPa;

T 2 est la température de surface du pare-air, K;
Θ - temps de montée en pression dans la sécurité air de la valeur P 1 à P 2, min.

Normes dégradation relative des performances pour Trois catégories de véhicules sont : I - (bon) -< 25 %; П (удовлетво­рительное) - (25-40)%; Ш (неудовлетворительное) - >40 %.

La surveillance des vibrations est une autre façon d'évaluer le TC du compresseur. Elle est mesurée dans le plan vertical sur les couvercles des cylindres (sur l'axe du compresseur) et horizontalement sur les bords supérieurs du bloc-cylindres (sur l'axe des cylindres).

Niveau la vitesse de vibration, mesurée dans le plan horizontal à la vitesse du vilebrequin principal, permet de juger de l'état de fixation et des jeux dans les roulements du châssis, et aux fréquences 2f 0 et 4f 0 - sur les jeux entre le piston et la douille, comme ainsi que l'état des anneaux. Des mesures similaires effectuées dans le plan vertical aux mêmes fréquences permettent d'estimer la taille des jeux dans les paliers de culasse et de manivelle. Il convient de noter que les vibrations associées à des roulements de tête défectueux peuvent se produire à des fréquences comprises entre 500 et 1000 Hz.

Les spectres de vibrations typiques des compresseurs sont illustrés à la Fig. 6.9 ..

Lutte contre le bruit et les vibrations Lors de l'installation des ventilateurs, certaines exigences doivent être respectées, qui sont générales pour différents types ces machines. Lors de l'installation de ventilateurs d'autres conceptions, il est très important de centrer soigneusement les axes géométriques des arbres du ventilateur et du moteur s'ils sont connectés à l'aide d'accouplements. En présence d'un entraînement par courroie, il est nécessaire de contrôler soigneusement l'installation des poulies du ventilateur et du moteur dans le même plan, le degré de tension des courroies, leur intégrité. Les bouches d'aspiration et d'échappement des ventilateurs ne sont pas ...

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Installation de ventilateurs. Combattre le bruit et les vibrations

Lors de l'installation des ventilateurs, il est nécessaire de répondre à certaines exigences communes aux différents types de ces machines. Avant l'installation, il est nécessaire de vérifier la conformité des ventilateurs et moteurs électriques prévus pour l'installation avec les données du projet. Faire particulièrement attention au sens de rotation des roues, veiller aux jeux nécessaires entre les parties tournantes et fixes, vérifier l'état des roulements (pas de détérioration, salissures, graisses).

L'installation la plus simpleventilateurs électriques(dessin 1, voir leçon 9). Lors de l'installation de ventilateurs d'autres conceptions, il est très important de centrer soigneusement les axes géométriques des arbres du ventilateur et du moteur s'ils sont connectés à l'aide d'accouplements. En présence d'un entraînement par courroie, il est nécessaire de contrôler soigneusement l'installation des poulies du ventilateur et du moteur dans le même plan, le degré de tension de la courroie et leur intégrité.

Les arbres des ventilateurs radiaux doivent être strictement horizontaux, les arbres des ventilateurs de toit doivent être strictement verticaux.

Les carters du moteur doivent être mis à la terre, les accouplements et les transmissions par courroie doivent être clôturés. Les ouvertures d'aspiration et d'extraction des ventilateurs non raccordés aux conduits d'air doivent être protégées par des écrans.

Une bonne indication d'un bon ensemble de ventilateurs est la minimisation des vibrations. Vibrations - ce sont des mouvements oscillatoires d'éléments de structure sous l'influence de forces perturbatrices périodiques. La distance entre les positions extrêmes des éléments vibrants est appelée déplacement vibratoire. La vitesse de déplacement des points des corps vibrants change selon une loi harmonique. La valeur de la vitesse efficace est normalisée pour les ventilateurs ( v 6,7 mm/s).

Si l'installation est correcte, la vibration est causée pardéséquilibre des masses en rotationen raison d'une répartition inégale du matériau autour de la circonférence de la roue (en raison de soudures inégales, de cavités, d'une usure inégale des aubes, etc.). Si la roue est étroite, les forces centrifuges causées par le déséquilibre R , peut être considérée comme située dans le même plan (Figure 11.1). Dans le cas de roues larges (la largeur de la roue est supérieure à 30% de son diamètre extérieur), un couple de forces (centrifuges) peut apparaître, changeant périodiquement de direction (à chaque tour), et donc provoquant également des vibrations. C'est ce qu'on appelledéséquilibre dynamique(par opposition à statique).

Riz. 11.1 Statique (a) et dynamique (b) Fig. 11.2 Équilibrage statique

déséquilibre de la roue ka roue

Lorsque déséquilibre statique, un équilibrage statique est utilisé pour l'éliminer. Pour cela, la roue fixée sur l'arbre est placée sur des prismes d'équilibrage (Fig. 11.2), installés strictement horizontalement. Dans ce cas, la roue aura tendance à prendre une position dans laquelle le centre des balourds est dans la position la plus basse. Le contrepoids, dont la valeur est déterminée expérimentalement (après plusieurs tentatives), doit être installé en position haute et, au final, soudé de manière fiable à la surface arrière de la roue.

Le déséquilibre dynamique avec un rotor non rotatif (roue) ne se manifeste en aucune façon. Par conséquent, les fabricants doivent équilibrer dynamiquement tous les ventilateurs. Elle est réalisée sur des machines spéciales lorsque le rotor tourne sur des supports souples.

Ainsi, la lutte contre les vibrations commence par l'équilibrage des roues. Une autre façon de réduire les vibrations des ventilateurs est de les installer surbases anti-vibrations... Dans les cas les plus simples, joints en caoutchouc... Cependant, les ressorts spéciaux sont plus efficaces. isolateurs de vibrations , qui peuvent être fournis complets avec les ventilateurs par les fabricants.

Afin de réduire la transmission des vibrations de la soufflante à travers les conduits d'air, ces derniers doivent être raccordés au ventilateur à l'aideinserts souples (flexibles), qui sont des poignets en tissu caoutchouté ou en bâche de 150-200 mm de long.

Les isolateurs de vibrations et les connecteurs flexibles n'affectent pas l'amplitude de la vibration du compresseur, ils ne servent qu'à la localiser, c'est-à-dire ne le laissez pas se propager du compresseur (d'où il provient) vers construction de bâtiments sur lequel le ventilateur est installé et sur le système de conduits d'air (pipelines).

Les vibrations des ventilateurs sont l'une des sources de bruit générées par ces machines. Le bruit est défini comme les sons qui sont perçus négativement par une personne et qui sont nocifs pour la santé. Le bruit du ventilateur causé par les vibrations est appelébruit mécanique(cela devrait également inclure le bruit des roulements du moteur électrique et de la roue). Par conséquent, le principal moyen de lutter contre le bruit mécanique est de réduire les vibrations du ventilateur.

Un autre contributeur majeur au bruit des ventilateurs estbruit aérodynamique... En général, les bruits sont toutes sortes de sons indésirables qui irritent une personne. Le son est déterminé quantitativement par la pression acoustique, mais lors de la normalisation du bruit et dans les calculs d'amortissement du bruit, une valeur relative est utilisée - le niveau de bruit en dB (décibels). Le niveau de puissance acoustique est également mesuré. En général, le bruit est un ensemble de sons de différentes fréquences. Niveau maximum le bruit se produit à la fréquence fondamentale :

f = nz/60 Hz ;

où n - vitesse de rotation, tr/min, z C'est le nombre de pales de la turbine.

Caractéristique du bruitUn ventilateur est généralement appelé un ensemble de valeurs des niveaux de puissance acoustique du bruit aérodynamique dans les bandes de fréquences d'octave (c'est-à-dire aux fréquences de 65, 125, 250, 500, 1000, 2000 Hz (spectre de bruit)), ainsi que le dépendance du niveau de puissance acoustique sur le débit.

Pour la plupart des ventilateurs, le niveau de bruit aérodynamique minimum est égal ou proche du mode de fonctionnement nominal du ventilateur.

Installation de pompes. Le phénomène de cavitation. Tête d'aspiration.

Les exigences pour l'installation de soufflantes en termes d'élimination des vibrations et du bruit s'appliquent pleinement à l'installation de pompes, cependant, en parlant de l'installation de pompes, il est nécessaire de garder à l'esprit certaines des caractéristiques de leur fonctionnement. Le schéma le plus simple l'installation de la pompe est illustrée à la fig. 12.1. L'eau à travers la vanne d'entrée 1 pénètre dans la canalisation d'aspiration, puis dans la pompe, puis à travers le clapet anti-retour 2 et le robinet-vanne 3 dans la canalisation sous pression; le groupe de pompage est équipé d'un vacuomètre 4 et d'un manomètre 5.

Riz. 12.1 Schéma unité de pompage

Etant donné qu'en l'absence d'eau dans le tuyau d'aspiration et la pompe lors de la mise en service de cette dernière, le vide dans le tuyau d'aspiration est loin d'être suffisant pour élever l'eau au niveau de la branche d'aspiration, la pompe et le tuyau d'aspiration doivent être rempli avec de l'eau. A cet effet, une branche 6 est utilisée, qui est fermée par un bouchon.

Lors de l'installation de grandes pompes (avec un diamètre d'entrée de plus de 250 mm), la pompe est remplie à l'aide d'une pompe à vide spéciale, qui crée un vide profond lors du fonctionnement dans l'air, suffisant pour soulever l'eau du puits de réception.

Dans les conceptions conventionnelles pompes centrifuges la plus petite pression se produit près de l'entrée du système de pales sur le côté concave des pales, où la vitesse relative atteint sa valeur maximale et la pression atteint sa valeur minimale. Si dans cette zone la pression chute à la valeur de la pression de vapeur saturante à une température donnée, alors un phénomène appelé cavitation.

L'essence de la cavitation consiste en l'ébullition d'un liquide dans la zone de pression réduite et en la condensation ultérieure de bulles de vapeur lorsque le liquide bouillant se déplace vers la zone hypertension artérielle... Au moment de la fermeture de la bulle, un choc pointu se produit et la pression en ces points atteint une valeur très élevée (plusieurs mégapascals). Si les bulles à ce moment sont proches de la surface de l'aube, alors l'impact tombe sur cette surface et provoque une destruction locale du métal. C'est ce qu'on appelle la piqûre - de nombreuses petites coquilles (comme dans la variole).

De plus, il n'y a pas seulement une destruction mécanique des surfaces des aubes (érosion), mais intensifie également les processus de corrosion électrochimique (pour les roues en métaux ferreux - fonte et aciers non alliés.

Il convient de noter que des matériaux tels que le laiton et le bronze résistent beaucoup mieux aux effets nocifs de la cavitation, mais ces matériaux sont très coûteux, de sorte que la fabrication de roues de pompe en laiton ou en bronze doit être justifiée de manière appropriée.

Mais la cavitation est nocive non seulement parce qu'elle détruit le métal, mais aussi parce que l'efficacité diminue fortement en mode cavitation. et d'autres paramètres de la pompe. Le fonctionnement de la pompe dans ce mode s'accompagne d'un bruit et de vibrations importants.

Le fonctionnement de la pompe au stade initial de la cavitation est indésirable, mais autorisé. Avec une cavitation développée (formation de cavités - zones de séparation), le fonctionnement de la pompe est inacceptable.

La principale mesure contre la cavitation dans les pompes est de maintenir cette hauteur d'aspiration. H soleil (Fig. 12.1), dans laquelle la cavitation ne se produit pas. Cette hauteur d'aspiration est dite admissible.

Soit P 1 et c 1 - pression et vitesse absolue du flux devant la roue. R a - pression sur la surface libre du liquide, H - perte de charge dans la canalisation d'aspiration, puis l'équation de Bernoulli :

d'ici

Cependant, lors de l'écoulement autour de l'aube, sur son côté concave, la vitesse relative locale peut être encore plus élevée que dans la tubulure d'admission. w 1 (w 1 est la vitesse relative dans la section, où l'absolu est avec 1)

(12.1)

où - le coefficient de cavitation, égal à :

La condition d'absence de cavitation est P 1> P t,

où t - pression de vapeurs saturées du liquide transporté, qui dépend des propriétés du liquide, de sa température, de la pression atmosphérique.

Appelons réserve de cavitationl'excédent de la charge totale de liquide sur la charge correspondant à la pression de vapeur saturée.

En déterminant à partir de la dernière expression et en remplaçant dans 12.1, nous obtenons :

La valeur de la réserve de cavitation peut être déterminée à partir des données des tests de cavitation publiés par les fabricants.

Souffleurs volumétriques

13.1 POMPES À PISTONS

En figue. 13.1 montre un schéma de la pompe à piston la plus simple (voir leçon 1) d'aspiration unidirectionnelle avec un entraînement par un mécanisme à manivelle. Le transfert d'énergie à l'écoulement du fluide se produit en raison d'une augmentation et d'une diminution périodiques du volume de la cavité du cylindre depuis le côté de la boîte à soupapes. Dans ce cas, la cavité indiquée communique soit avec le côté aspiration (avec augmentation de volume), soit avec le côté refoulement (réduction de volume), en ouvrant l'une des vannes ; l'autre vanne se ferme.

Riz. 13.1 Schéma d'une pompe à piston Fig. 13.2 Schéma indicateur

pompe à piston simple effet

Le changement de pression dans la cavité spécifiée est décrit par ce que l'on appelle le diagramme indicateur. Lorsque le piston se déplace de l'extrême gauche vers la droite, un vide est créé dans le cylindre p p , le liquide est emporté derrière le piston. Lorsque le piston se déplace de droite à gauche, la pression augmente jusqu'à une valeur R bourrin et le liquide est poussé dans la conduite de décharge.

L'aire du diagramme indicateur (fig.13.2), mesurée en Nm/m 2 , représente le travail du piston en deux coups, rapporté à 1 m 2 sa superficie.

En début d'aspiration et en début de non-refoulement, il y a des fluctuations de pression dues à l'influence de l'inertie des vannes et de leur "collage" aux surfaces de contact (selles).

Le débit du bas de pompe est déterminé par la taille du cylindre et le nombre de courses du piston. Pour les pompes simple effet (fig.13.1) :

où : n - le nombre de doubles coups du piston par minute ; ré - diamètre du piston, m ; S - course du piston, m; environ - efficacité volumetrique

Efficacité volumetrique tient compte du fait qu'une partie du liquide est perdue par des fuites et une partie par des vannes qui ne se ferment pas instantanément. Elle est déterminée lors des tests de pompe et est généralement o = 0,7-0,97.

Supposons que la longueur de la manivelle R bien inférieure à la longueur de la bielle, c'est-à-dire R/L 0.

Se déplaçant de la position extrême gauche vers la droite, le piston parcourt un chemin

x = R-Rcos , où  - l'angle de rotation de la manivelle.

Ensuite, la vitesse de déplacement du piston

Où (13.1)

Accélération des pistons :

De toute évidence, le fluide est aspiré et évacué de la boîte à vannes de manière extrêmement irrégulière. Cela crée des forces d'inertie qui interfèrent avec le fonctionnement normal de la pompe. Si les deux côtés de l'expression (13.1) sont multipliés par l'aire du piston D 2/4 , on obtient la régularité correspondante pour l'alimentation (fig.13.3)

Par conséquent, le fluide se déplacera de manière inégale dans tout le système de pipeline, ce qui peut entraîner une défaillance par fatigue de leurs éléments.

Riz. 13.3 Diagramme de débit du bas de pompe Fig. 13.4 Débit du piston

pompe simple effet double effet

L'une des méthodes d'équilibrage du débit consiste à utiliser des pompes à double effet (Fig. 13.5), dans lesquelles deux courses d'aspiration et deux courses de refoulement se produisent dans un tour de l'arbre d'entraînement (Fig. 13.4).

Une autre façon d'améliorer l'uniformité de l'alimentation est d'utiliser des chapeaux d'air (fig. 13.4). L'air emprisonné dans le capuchon sert de milieu élastique qui égalise la vitesse de mouvement du fluide.

Travail complet piston pour double course

Et la puissance, kW.

Riz. 13.5 Schéma d'une pompe à piston

double effet avec chapeau d'air

C'est ce qu'on appelle la puissance de l'indicateur - la zone du graphique de l'indicateur. Puissance réelle N plus que la valeur de l'indicateur par la quantité de pertes par frottement mécanique, qui est déterminée par la valeur de l'efficacité mécanique.

13.2 COMPRESSEURS ALTERNATEURS

Par son principe de fonctionnement, basé sur le déplacement du fluide moteur par un piston, un compresseur à piston ressemble à une pompe à piston. Cependant, le processus de travail d'un compresseur alternatif présente des différences significatives associées à la compressibilité du fluide de travail.

En figue. 13.6 montre un schéma et un schéma indicateur d'un compresseur alternatif à simple effet. Dans le schéma(v) l'abscisse montre le volume sous le piston dans le cylindre, qui dépend uniquement de la position du piston.

En se déplaçant de la position extrême droite (point 1) vers la gauche, le piston comprime le gaz dans la cavité du cylindre. La soupape d'aspiration est fermée pendant tout le processus de compression. La soupape de décharge est fermée jusqu'à ce que la différence de pression dans le cylindre et le tuyau de décharge surmonte la résistance du ressort. Ensuite, la vanne de refoulement s'ouvre (point 2) et le piston déplace le gaz dans la conduite de refoulement jusqu'au point 3 (la position la plus à gauche du piston). Ensuite, le piston commence à se déplacer vers la droite, d'abord avec la soupape d'aspiration fermée, puis (point 4) il s'ouvre et le gaz pénètre dans le cylindre.

Riz. 13.6 Schéma et schéma indicateur Fig. 13.7 Schéma d'une pompe à engrenages

Compresseur à piston

Ainsi, la ligne 1-2 correspond au processus de compression. Dans un compresseur alternatif, théoriquement possible :

Processus polytropique (courbe 1-2 sur la figure 13.6).

Processus adiabatique (courbe 1-2'').

Processus isotherme (courbe 1-2').

Le déroulement du processus de compression dépend de l'échange de chaleur entre le gaz dans le cylindre et l'environnement. Les compresseurs alternatifs sont généralement fabriqués avec des cylindres refroidis à l'eau. Dans ce cas, les processus de compression et d'expansion sont polytropes (avec des indices polytropiques m

Il est impossible de pousser tout le gaz hors de la bouteille, car le piston ne peut pas s'approcher du couvercle. Par conséquent, une partie du gaz reste dans la bouteille. Le volume occupé par ce gaz est appelé volume d'espace nocif. Cela conduit à une diminution du volume de gaz d'aspiration. Soleil V ... Le rapport de ce volume au volume de travail du cylindre Vp , est appelé le coefficient volumétrique o = V soleil / V p.

Déplacement théorique d'un compresseur alternatif

Emplacement valide Q = о Q т.

Le travail du compresseur est consacré non seulement à la compression du gaz, mais également à la maîtrise de la résistance au frottement

A = Un enfer + A tr.

Rapport A enfer / A =  enfer appelé efficacité adiabatique. si nous partons d'un cycle isotherme plus économique, alors nous obtenons ce qu'on appelle l'efficacité isotherme. de = A de / A, A = A de + A tr.

Si l'emploi A multiplier par la masse d'alimentation g , alors on obtient la puissance du compresseur :

Ni = AG - indicateur de puissance ;

N annonce = A annonce G - avec un procédé de compression adiabatique ;

N de = A de G - avec procédé de compression isotherme.

Puissance à l'arbre du compresseur N dans plus que la valeur indicatrice par la quantité de pertes par frottement, qui est prise en compte par le rendement mécanique : m = N i / N in.

L'efficacité globale est alors compresseur= à partir de  m.

13.3.1 POMPES À ENGRENAGES

Un schéma des pompes à engrenages est illustré à la Fig. 13.7.

Les engrenages 1, 2 dans le clivage sont placés dans le carter 3. Lorsque les roues tournent dans le sens indiqué par les flèches, le liquide s'écoule de la cavité d'aspiration 4 dans les cavités entre les dents et se déplace dans la cavité de pression 5. Ici , lorsque les dents pénètrent dans le clivage, le liquide est déplacé de la cavité ...

L'avance minute de la pompe à engrenages est approximativement égale à :

Q =  (D г -А) dans  о,

où un - distance centre à centre (Figure 13.7) ; Dg - le diamètre de la circonférence des têtes ; dans - la largeur des engrenages ; m - vitesse du rotor, tr/min ; environ - efficacité volumétrique, qui est comprise entre 0,7 ... 0,95.

13.3.2 POMPES À PALETTES

Le schéma le plus simple d'une pompe à palettes est illustré à la Fig. 13.8. Un rotor excentrique tourne dans le boîtier 1. Les plaques se déplacent dans les rainures radiales pratiquées dans le rotor 3. La section de la surface intérieure du boîtier ab et cd , ainsi que des plaques séparent la cavité d'aspiration 4 de la cavité de refoulement 5. En raison de la présence d'excentricité e , lorsque le rotor tourne, le liquide est transféré de la cavité 4 à la cavité 5.

Riz. 13.8 Schéma de la pompe à palettes Fig. 13.9 Schéma d'une pompe à vide à anneau liquide

Si l'excentricité est rendue constante, alors le débit moyen de la pompe est égal à :

Q = f а lzn о,

où f un - la surface de l'espace entre les plaques, lors de son passage le long d'un arc un V; l - largeur du rotor ; m - fréquence de rotation, tr/min ; environ - efficacité volumetrique; z - le nombre de plaques.

Les pompes à palettes sont utilisées pour créer des pressions jusqu'à 5 MPa.

13.3.3 POMPES À VIDE À ANNEAU D'EAU

Les pompes de ce type sont utilisées pour aspirer de l'air et créer un vide. Le dispositif d'une telle pompe est illustré à la Fig. 13.9. Dans un corps cylindrique 1 à couvercles 2 et 3, est disposé excentriquement un rotor 4 à pales 5. Lorsque le rotor tourne, de l'eau remplissant partiellement le corps est projetée à sa périphérie, formant un volume annulaire. Dans ce cas, les volumes situés entre les aubes changent en fonction de leur position. Par conséquent, l'air est aspiré à travers l'ouverture en forme de croissant 7, qui communique avec le tuyau de dérivation 6. Dans la partie gauche (sur la figure 13.9), où le volume diminue, l'air est déplacé à travers l'ouverture 8 et le tuyau de dérivation 9.

Dans le cas idéal (en l'absence d'espace entre les pales et le carter), la pompe à vide peut créer une pression dans le tuyau d'aspiration égale à la pression de saturation de la vapeur. A une température T = 293 K il sera égal à 2,38 kPa.

Alimentation théorique :

où D 2 et D 1 - diamètres extérieur et intérieur de la roue, m ; mais - immersion minimale de la pale dans l'anneau d'eau, m ; z - le nombre de pales ; b - largeur de la lame ; je - la longueur radiale de la pale ; s - épaisseur de la lame, m ; m - fréquence de rotation, tr/min ; environ - efficacité volumetrique

Souffleurs à jet

Les soufflantes à jet sont largement utilisées comme ascenseurs à l'entrée des systèmes de chauffage dans les bâtiments (pour assurer le mélange et la circulation de l'eau), ainsi que comme éjecteurs dans les systèmes de ventilation par aspiration pour les zones explosives, comme injecteurs dans les unités de réfrigération et dans d'autres cas.

Riz. 14.1 Élévateur à jet d'eau Fig. 14.2 Éjecteur de ventilation

Les soufflantes à jet se composent de la buse 1 (Fig. 14.1 et 14.2), où le liquide d'éjection est fourni ; chambre de mélange 2, où le mélange des liquides éjectés et éjectés et diffuseur 3. Le liquide d'éjection fourni à la buse le quitte à grande vitesse, formant un jet qui capture le liquide éjecté dans la chambre de mélange. Dans la chambre de mélange, il y a une égalisation partielle du champ de vitesse et une augmentation de la pression statique. Cette montée se poursuit dans le diffuseur.

Des ventilateurs haute pression (éjecteurs basse pression) sont utilisés pour fournir de l'air à la buse, ou de l'air du réseau pneumatique (éjecteurs haute pression) est utilisé.

Les principaux paramètres caractérisant le fonctionnement du jet blower sont les débits massiques d'éjection G 1 =  1 Q 1 et liquide éjecté G 2 = 2 Q 2 ; pressions totales d'éjection P 1 et éjecté P 2 liquides à l'entrée du compresseur ; pression de mélange à la sortie de la soufflante P3.

Comme les caractéristiques du compresseur à réaction (Fig.14.3), les dépendances du degré d'augmentation de la pression sont tracées P c /  P p sur le rapport de mélange u = G 2 / G 1. Ici  P c = P 3 -P 2,  P p = P 1 -P 2.

Pour les calculs, l'équation de la quantité de mouvement est utilisée :

C 1 G 1 + 2 c 2 G 2 +  3 c 3 (G 1 + G 2) = F 3 (P k1 -P k2),

où c 1; c 2; c 3 - vitesses à la sortie de la buse, à l'entrée de la chambre de mélange et à la sortie de celle-ci ;

F 3 - section transversale de la chambre de mélange ;

2 et 3 - des coefficients prenant en compte l'irrégularité du champ de vitesse ;

Pk1 et Pk2 - pression à l'entrée et à la sortie de la chambre de mélange.

Efficacité d. souffleur à jet peut être déterminé par la formule :

Cette valeur pour les soufflantes à jet ne dépasse pas 0,35.

Machines de soufflage

Aspirateurs de fumée - transporter les fumées à travers les conduits de gaz de la chaudière et la cheminée et avec ces dernières vaincre la résistance de ce chemin et le système de décendrage.

Ventilateurs de couptravailler dans l'air extérieur, en l'amenant par le système de conduits d'air et le réchauffeur d'air à la chambre de combustion.

Les extracteurs de fumée et les ventilateurs soufflants ont des turbines à pales incurvées vers l'arrière. Les désignations des extracteurs de fumée contiennent les lettres ДН (extracteur à pales incurvées vers l'arrière) et des chiffres - le diamètre de la roue en décimètres. Par exemple, le DN-15 est un extracteur de fumée avec des pales incurvées vers l'arrière et un diamètre de roue de 1500 mm. Dans la désignation des ventilateurs soufflants - VDN (ventilateur soufflant à pales incurvées vers l'arrière) et également le diamètre en décimètres.

Les machines de soufflage développent des pressions élevées : extracteurs de fumée - jusqu'à 9000 Pa, ventilateurs de soufflage - jusqu'à 5000 Pa.

Les principales caractéristiques opérationnelles des extracteurs de fumée sont la capacité de travailler à des températures élevées (jusqu'à 400 C) et avec une teneur élevée en poussière (cendres) - jusqu'à 2 g / m 3 ... À cet égard, les extracteurs de fumée sont souvent utilisés dans les systèmes de nettoyage des poussières de gaz.

Un élément indispensable des extracteurs de fumée et des ventilateurs de soufflage est l'aube de guidage. Après avoir construit les caractéristiques de cet aspirateur de fumée à différents angles d'installation de l'aube directrice et en mettant en évidence les zones de travail économique sur celles-ci ( 0.9 max ), une certaine zone est obtenue - une zone de fonctionnement économique (Figure 15.1), qui est utilisée pour sélectionner un extracteur de fumée (similaire aux caractéristiques résumées des ventilateurs industriels généraux). Un graphique récapitulatif des ventilateurs soufflants est présenté à la Figure 15.2. Lors du choix d'une taille standard de machine de soufflage, il est nécessaire de veiller à ce que le point de fonctionnement soit le plus proche possible du mode d'efficacité maximale, indiqué sur les caractéristiques individuelles (dans les catalogues industriels).

Riz. 15.1 Conception du ventilateur d'extraction

Les caractéristiques d'usine des extracteurs de fumée sont données dans les catalogues pour la température des gaz thar = 100 C. Lors de la sélection d'un extracteur de fumée, il est nécessaire d'amener les caractéristiques à la température de conception réelle t ... Ensuite, la pression réduite

Les extracteurs de fumée sont utilisés en présence d'équipements de collecte des cendres, la teneur en poussières résiduelles ne doit pas dépasser 2 g / m 3 ... Lors de la sélection des extracteurs de fumée selon le catalogue, des facteurs de sécurité sont introduits :

Q à = 1,1Q ; P à = 1,2P.

Les extracteurs de fumée utilisent des turbines à pales incurvées vers l'arrière. En pratique, les dimensions standard suivantes sont utilisées dans les chaufferies : DN-9 ; dix; 11.2 ; 12,5 ; quinze; 17 ; dix-neuf; 21 ; 22 - aspiration unidirectionnelle et DN22 2 ; DN24 2; DN26 2 - aspiration double face.

Les unités principales des extracteurs de fumée sont (Fig. 15.1) : la roue 1, "escargot" - 2, le train d'atterrissage -3, le tuyau d'admission - 4 et l'aube de guidage - 5.

La roue comprend une "roue", c'est-à-dire E. lames et disques, soudés ensemble et un moyeu assis sur l'arbre. Le train de roulement se compose d'un arbre, de roulements situés dans un boîtier commun et d'un accouplement élastique. La lubrification des roulements est une lubrification du carter (avec de l'huile dans les cavités du corps). Pour refroidir l'huile, un serpentin est installé dans le boîtier de roulement, à travers lequel l'eau de refroidissement circule.

L'aube de guidage a 8 pales pivotantes reliées par un système de levier avec un anneau pivotant.

Des moteurs électriques à deux vitesses peuvent être utilisés pour réguler les extracteurs de fumée et les ventilateurs soufflants.

LITTÉRATURE

Principale:

1. Polyakov V.V., Skvortsov L.S. Pompes et ventilateurs. M. Stroyizdat, 1990, 336 p.

Auxiliaire:

2. Sherstyuk A.N. Pompes, ventilateurs, compresseurs. M. "L'école supérieure", 1972, 338 p.

3. Le député Kalinushkin Pompes et ventilateurs : Manuel. manuel pour les universités sur spec. « Approvisionnement et ventilation en chaleur et en gaz », 6e éd., révisé. Et complémentaire -M. : Lycée, 1987.-176 p.

Littérature méthodique :

4. Instructions méthodiques pour le travail de laboratoire sur le cours "Machines hydrauliques et aérodynamiques". Makeevka, 1999.

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